連云港鋼盆式橡膠支座廠家一個多少錢盡顯企業(yè)精神

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基礎由群樁改為 2 根大直徑灌注樁后 , 實體墩改為雙柱式 。橋墩輕型化之后, 抗推剛度大大變小 , 同樣的墩頂位移產(chǎn)生的內力大幅度下降, 這就會出現(xiàn)樁柱斷面越小配筋越少的情況。當然 , 還會受到很多條件限制, 如墩頂容許變位及附加偏心距增大和一些構造上的限制, 因此不能無限制地減小樁徑。
冶河大橋的實際做法是, 除兩個橋臺設置滑板支座外 , 所有橋墩都安裝普通板式橡膠支座, 正中的橋墩支座厚度低為 66mm , 與橋臺相鄰的兩個橋墩支座厚度高 , 為 123mm , 各墩的鋼盆式橡膠支座厚度見表 1。板的平面尺寸均相同為 600mm ×1 000mm, 橡膠支座內的加勁鋼板厚 3mm , 板間橡膠層厚 16mm 。
除非伸縮量太大 , 連續(xù)梁中應在盡量多的墩上采用普通鋼盆式橡膠支座 , 通過設置不同厚度的支座可以人為地控制各墩受力 , 盡量使它們受力均勻 , 力圖把受力大的墩內力降下來 , 以達到減少配筋降低全橋鋼材用量的目的 。

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近年來,國內外發(fā)生了幾次大地震 ,作為生命線工程的橋梁遭受了嚴重破壞 .在坂神大地震中 ,對支座的破壞及其與上部、下部結構破壞之間的關系進行了詳細調查, 調查表明, 支座對橋梁整個結構響應的影響十分重要 ,在實際地震作用下,支座與上部 、下部結構的相互作用比較復雜,支座的破壞往往會改變上部、下部結構間的傳力狀況, 也改變整個結構的響應 .因此, 在橋梁結構的抗震設計中 ,對鋼盆式橡膠支座在地震作用下的性能有明確的認識 ,才能正確把握結構的響應 .我國目前《公路工程抗震設計規(guī)范》(以下簡稱《規(guī)范》對連續(xù)梁橋中板式支座地震力的計算規(guī)定如下:①對于全聯(lián)均采用板式支座的連續(xù)梁橋, 上部結構對鋼盆式橡膠支座頂面產(chǎn)生的縱向水平地震力按《規(guī)范》公式 4 .2.6-1 計算 ;②連續(xù)梁橋一聯(lián)中一個或幾個墩采用板式支座, 其余均為聚四氟乙烯滑板支座 ,上部結構對板式支座頂面處產(chǎn)生的水平地震力可按《規(guī)范》公式 4.2.6-4 計算,其值如小于按式 4.2 .6-1 的計算值 ,應按式 4.2.6-1 計算, 公式中變量含義見《規(guī)范》條文.
由上述規(guī)定可知 ,存在以下一些缺點:①對橋梁中使用的鋼盆式橡膠支座在地震作用下的預期性能如何沒有明確的規(guī)定,由《規(guī)范》給出的兩個計算公式可知, 前者將滑板支座看作板式支座計算 ,即不發(fā)生滑動,后者按滑板支座均發(fā)生滑動計算, 計算結果取兩者中的大值 ;②由式 4 .2 .6-4 知, 滑板支座對鋼盆式橡膠支座地震力的影響 ,《規(guī)范》只簡單地以靜力方法加以考慮.而在實際地震中,由于滑板支座發(fā)生滑動,一方面改變了結構的剛度 ,從而改變了結構的反應特性 ,另一方面,在滑動過程中, 滑板支座消耗大量地震能量 ,降低了整個結構的響應 .

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綜上所述分析結果表明:
(1)板式支座地震力受鋼盆式橡膠支座滑動摩擦系數(shù)大小的影響比較復雜 ,在 Ⅰ類場地條件下 ,影響較小 ;但在 Ⅳ類場地條件下 ,板式支座地震力受摩擦系數(shù)大小影響比較大, 同時也與烈度水平有關.
(2)《規(guī)范》公式 4.2.6-4 是以靜力方法考慮滑板支座對板式支座地震力的影響, 并假設全部鋼盆式橡膠支座同時發(fā)生滑動 .但從分析中可知, 當摩擦系數(shù)大于 0.03 時, 在低烈度水平地震作用下 ,存在滑板支座部分發(fā)生滑動的情況;對于相鄰橋墩水平剛度變化較大且滑板支座放置于剛度較小的墩頂時更是如此,顯然公式不再適合.此外 ,《規(guī)范》公式?jīng)]有能夠恰當考慮滑板支座的摩擦耗能作用, 隨著地震烈度水平的增加滑板支座發(fā)生較大的滑移 ,同時消耗大量的地震能量, 從而顯著降低結構的響應 .
(3)《規(guī)范》規(guī)定,對于作用于鋼盆式橡膠支座的地震力應根據(jù)《規(guī)范》公式 4.2 .6-1、4.2 .6-4 分別計算, 取兩者中的大值.這表明《規(guī)范》對滑板支座在設計地震作用下是否允許滑動 ,沒有給出明確規(guī)定 ,這導致設計人員對其設計的結構在實際地震作用下的動力響應特性也很不清楚.
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